Усовершенствование методов гидродинамических исследований низкопроницаемых коллекторов при освоении скважин

  • Автор:
  • Специальность ВАК РФ: 25.00.17
  • Научная степень: Кандидатская
  • Год защиты: 2010
  • Место защиты: Москва
  • Количество страниц: 200 с. : ил.
  • бесплатно скачать автореферат
  • Стоимость: 230 руб.
Титульный лист Усовершенствование методов гидродинамических исследований низкопроницаемых коллекторов при освоении скважин
Оглавление Усовершенствование методов гидродинамических исследований низкопроницаемых коллекторов при освоении скважин
Содержание Усовершенствование методов гидродинамических исследований низкопроницаемых коллекторов при освоении скважин
ОГЛАВЛЕНИЕ

Введение
1. Методы интерпретации гидродинамических исследований низкопроницаемых коллекторов
1.1 Методы, основанные на использовании уравнений квазистационарной фильтрации
1.1.1. Методы исследования малодебитных скважин основанные на приближенном решении Маскета
1.1.2. Модифицированный метод Маскета (МММ)
1.2 Методы, основанные на использовании точных решений нестационарной фильтрации после мгновенного отбора (подлива)
1.2.1. Метод, основанный на решении С.Г. Каменецкого
1.2.2. Метод, основанный на решении X. Купера (Hilton Н. Jr.
Cooper) с соавторами (Bredehoeft J.D. and Papadopulos I.S.)
1.2.3. Метод, основанный на решении Л. Пикинга (Picking L.W.)
1.3 Методы, основанные на использовании приближенных решений нестационарной фильтрации
1.3.1. Метод, основанный на решении Боуэра и Райса
1.3.2. Метод идентификации
1.3.3. Метод, основанный на решении Г. А. Зотова
1.4 Методы, основанные на использовании существующей математической базы интерпретации КВД с учетом «послепритока»
2. Развитие технологий проведения и методов интерпретации гидродинамических исследований низкопроницаемых коллекторов
при освоении скважин
2.1. Технология проведения гидродинамических исследований при компрессировании

2.2. Технология проведения гидродинамических исследований при свабировании
2.3. Технология проведения гидродинамических исследований при отработке скважины струйным насосом
3. Снижение давления после мгновенного подлива
жидкости скважину
3.1. Постановка задачи и определение забойного давления после мгновенного подлива жидкости в скважину
3.1.1. Основные положения и постановка задачи
3.1.2. Дифференциальные уравнения и краевые условия задачи
3.1.3. Распределение давления Р(г, 1) после мгновенного подлива жидкости
3.1.4. Определение забойного давления Рзаб Д) после мгновенного подлива жидкости в ствол скважины
3.2. Определение радиуса ЯД) возмущенной области пласта
3.3. Решение прямой задачи определения снижения давления после подлива жидкости в скважину
3.4. Пример расчета прямой задачи о подливе жидкости
в скважину
3.5. Решение прямой задачи восстановления давления после мгновенного отбора жидкости из скважины
3.6. Анализ и оценка точности выполненных решений
3.7. Определение продуктивности скважины методом мгновенного подлива
3.7.1. Исследование поведения коэффициента приемистости (продуктивности) скважины после мгновенного подлива (отбора) жидкости
3.7.2. Предлагаемый способ определения коэффициента приемистости (продуктивности) скважины

3.8. Заключение по проведенным исследованиям
4. Интерпретация гидродинамических исследований скважин в процессе освоения с применением компрессора, сваба и струйного
насоса
Заключение
Литература

(остановки) скважины, несовершенной по степени вскрытия пласта, в присква-жиной зоне происходит плоско - радиальное течение по вскрытому интервалу. Используемая Боуэром и Райсом [95, 120-122, 130] формула Дюпюи, где вместо толщины пласта используется вскрытый интервал, основана именно на модели плоско - радиального течения по вскрытому интервалу, но, к сожалению, не на модели квазистационарного течения. Следует напомнить, что график In st = f(t) на начальном участке (который и обрабатывается согласно Боуэру и Райсу) в действительности весьма далек от прямой линии, как это утверждается основной формулой (1.41) метода [120]. Это - следствие модели квазистационарного течения.
Кроме того, эффективный радиус R(t) влияния мгновенного отбора жидкости не является постоянной величиной, как это принято в методе [120-122]. С началом процесса восстановления давления величина ln[R(t)!rw] существенно изменяется, причем наиболее существенные изменения происходят в начале процесса. Однако согласно [120-122], определение коэффициента фильтрации К производится по наклону начального участка графика t - In st, принимая при этом In (R /rw) постоянной величиной. В действительности ln[R (/)/rw] меняется во времени, причем в десятки раз, от долей единицы до 6-7. Соответственно этому будет изменяться диапазон величин коэффициента фильтрации К, определенных согласно методу [120-122].
1.3.2. Метод идентификации
Метод идентификации первоначально разработан для систем автоматического управления. В 1975 г. метод был предложен [2] для определения фильтрационных параметров пласта. При этом «... суть... заключается в построении модели пласта и определении ее параметров по данным «воздействия» на входе и выходе. Для нефтяного пласта и скважины, которые рассматриваются как объекты идентификации, «воздействие на входе» - дебит скважины O(t) или приток жидкости к скважине, на выходе P(t) - изменение забойного давления» (стр. 106 из работы [3]). Позднее метод идентификации было пред-

Рекомендуемые диссертации данного раздела