Обеспечение безопасной эксплуатации змеевика печи для пиролиза углеводородов как сварной конструкции

  • автор:
  • специальность ВАК РФ: 05.02.13
  • научная степень: Кандидатская
  • год, место защиты: 2003, Уфа
  • количество страниц: 123 с. : ил.
  • бесплатно скачать автореферат
  • стоимость: 240,00 руб.
  • нашли дешевле: сделаем скидку
  • формат: PDF + TXT (текстовый слой)
pdftxt

действует скидка от количества
2 диссертации по 223 руб.
3, 4 диссертации по 216 руб.
5, 6 диссертаций по 204 руб.
7 и более диссертаций по 192 руб.
Титульный лист Обеспечение безопасной эксплуатации змеевика печи для пиролиза углеводородов как сварной конструкции
Оглавление Обеспечение безопасной эксплуатации змеевика печи для пиролиза углеводородов как сварной конструкции
Содержание Обеспечение безопасной эксплуатации змеевика печи для пиролиза углеводородов как сварной конструкции
Вы всегда можете написать нам и мы предоставим оригиналы страниц диссертации для ознакомления
СОДЕРЖАНИЕ

Введение
1. Особенности эксплуатации змеевиков печей для пиролиза углеводородов
1.1. Процесс пиролиза углеводородов
1.2. Особенности эксплуатации печей
1.3. Характер накопления повреждений в трубах змеевика
2. Объекты и методы исследования
2.1. Схема отбора проб металла
2.2. Механические испытания
2.3. Методика металлографических исследований
3. Изучение металла сварных соединений
3.1. Механические свойства
3.2. Металлографические исследования
4. Конечно-элементное моделирование деформирование цилиндрических обечаек с дефектами в
зоне сварных соединений
4.1. Описание расчетной процедуры упругого деформирования цилиндрических обечаек с геометрической неоднородностью в об-
ласти сварных соединений
4.2. Исследование влияния характера геометрической неоднородности в области сварных соединений на напряженно деформированное состояние труб змеевика
5. Совершенствование методов проведения паровы-жига кокса и ремонта змеевика
5.1. Снижение пиковых напряжений в сварных соединениях в процессе паровыжига
5.2. Разработка устройства для центрирования труб при сварке
Общие выводы
Список использованных источников Приложение
Введение
Нагрев или разложение сырья в процессах нефтепереработки и нефтехимии происходит в трубчатых печах различной конструкции. Поэтому практически каждая технологическая установка имеет в своем составе хотя бы одну печь, которые подразделяются на нагревательные и крекинговые. Одной из разновидностей крекинговых печей является пиролизная печь, которая эксплуатируется в наиболее жестких температурных условиях. Наибольшее распространение пиролиз получил для подготовки сырья при получении полиэтилена, полипропилена и некоторых других полимеров. В зависимости от используемого сырья процесс пиролиза может протекать при температурах 600 -950 °С. Верхний предел температур создает сложные условия для
функционирования трубчатого змеевика в связи с тем, что реальные условия эксплуатации отдельных труб могут различаться в связи с их расположением относительно горелок, с неравномерностью отложений кокса как по периметру так и по длине трубы.
Изучение в течение длительного времени характера деформирования труб змеевиков пиролизных печей показывает, что на начальном этапе функционирования имеют место общая и локальная потеря устойчивости формы оболочки. Дефектные места во время ремонтных работ удаляются и вместо них вставляются катушки из новой трубы. Постепенно удельный вес дефектов типа трещин возрастает и как правило эти дефекты возникают в сварных швах. Отмечено, что, поскольку основным видом ремонта дефектных участков является вырезка части труб и замена их на новую с помощью сварки, количество сварных соединений растет по параболической зависимости. Механизм появления трещин до конца не ясен. В качестве гипотез рассматриваются следующие причины: концентрация напряжений в зоне соединения труб с различной толщиной стенки вследствие высокотемпературного утонения и геометрической неоднородности соединения; деформации при паровыжиге кокса, отложившегося на внутренней поверхности труб; внутренние напряжения вследствие различия структуры
Продолжение таблицы 3.
1 2 3 4
№ 20, 5605 1 3,4 0,
(сварной шов) 2 0,5 0,03 0,
3 1,2 0,
№21,7929 1 10,8 0,54 0,
(основной металл)* 2 10,6 0,
3 10,5 0,
№21,7929 1 1,2 0,
(сварной шов) 2 1,0 0,05 0,
3 1,0 0,
№ 1, 11082 1 11,8 0,59 0,
(основной металл)* 2 10,3 0,
3 11,8 0,
№ 1, 11082 (сварной шов) 1-3 _** - -
Примечание. * Результаты получены Авдеевой Л.Г.
** образцы разрушились при изготовлении
Из рисунка видно, что характер температурной зависимости предела прочности, относительного удлинения и ударной вязкости для основного металла и сварного соединения отличаются. Относительное удлинение и ударная вязкость устойчиво снижаются для металла шва, а для основного металла происходит существенное увеличение значений 800 °С.
Относительное удлинение металла шва на порядок меньше чем у основного металла в идентичные сроки эксплуатации

Рисунок 3.2 - Зависимость изменения условного предела текучести от наработки (а - основной металл, б - сварной шов)
Вы всегда можете написать нам и мы предоставим оригиналы страниц диссертации для ознакомления

Рекомендуемые диссертации данного раздела