Повышение эффективности эксплуатации обводняющихся скважин при добыче тяжелых и высокопарафинистых нефтей фонтанным и газлифтным способом

  • Автор:
  • Специальность ВАК РФ: 25.00.17
  • Научная степень: Кандидатская
  • Год защиты: 2010
  • Место защиты: Москва
  • Количество страниц: 165 с. : ил.
  • бесплатно скачать автореферат
  • Стоимость: 230 руб.
Титульный лист Повышение эффективности эксплуатации обводняющихся скважин при добыче тяжелых и высокопарафинистых нефтей фонтанным и газлифтным способом
Оглавление Повышение эффективности эксплуатации обводняющихся скважин при добыче тяжелых и высокопарафинистых нефтей фонтанным и газлифтным способом
Содержание Повышение эффективности эксплуатации обводняющихся скважин при добыче тяжелых и высокопарафинистых нефтей фонтанным и газлифтным способом
1. МЕХАНИЗМ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ФАЗ ПРИ ДОБЫЧЕ
ОБВОДНЕННОЙ ПРОДУКЦИИ СКВАЖИН ФОНТАННЫМ
И ГАЗЛИФТЫЫМ СПОСОБОМ
1.1. Краткий обзор работ, посвященных повышению эффективности
работы подъемника
1.2. Движение ГЖС в неизотермическом подъемнике
1.3. Образование и движение дисперсной фазы
1.4. Влияние поверхностноактивных веществ на движение газовых
пузырьков
1.5. Основные характеристики газожидкостного потока
1.6. Механизм взаимодействия фаз при различных структурах
газожидкостного потока
1.7. Физикохимический метод обеспечения пузырьковой структуры
течения ГЖС
Выводы по разделу 1 г
2. ЭФФЕКТИВНОСТЬ РАБОТЫ СИСТЕМЫ ПОДЪЕМНИК
КОМПРИМИРОВАННЫЙ ГАЗ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ
ОБВОДНЯЮЩИХСЯ СКВАЖИН, ДОБЫВАЮЩИХ ТЯЖЕЛЫЕ
И ВЫСОКОПАРАФИНИСТЫЕ НЕФТИ
2.1. Образование трехфазных четырехкомпонентных газожидкостных
смесей при добыче обводненной продукции скважин
2.2. Влияние структуры потока газожидкостных систем
на эффективность работы системы подъемник компримированный газ
2.3. Оценка КПД системы подъемник компримированный газ
при добыче продукции скважин
2.4. Термодинамический подход к расчету КПД системы подъемник
компримированный газ
2.5. Выбор способа интегрирования левой части уравнения баланса
энергии
2.6. Вычисление интеграла в левой части 2. с использованием
уравнения полигропического процесса
2.7. Вывод уточненной расчетной формулы для оценки КПД системы
подъемник компримированный газ
2.8. Определение показателя политропного процесса расширения
комнримированного газа по результатам промысловых термогидродинамических исследований скважин


3
9
0
9
2
1

Вычисление интеграла в левой части уравнения баланса энергии с использованием модели реального газа ру 2 ЯгТ Выводы по разделу
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОСТАТИСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ОБРАЗОВАНИЯ ГРУБОДИСПЕРСНЫХ ГАЗОВЫХ ЭМУЛЬСИЙ ПРИ ДОБЫЧЕ ОБВОДНЕННОЙ НЕФТИ Динамическое моделирование образования грубодисперсных газовых эмульсий
Выбор условий эксперимента при сравнительных исследованиях различных ПАВ
Экспериментальностатистическая модель синергизма и антагонизма нефтерастворимых ПАВ, применяемых при интенсификации добычи продукции скважин Квазилинейная экспериментальностатистическая модель образования грубодисперсных газовых эмульсий из водонефтяиых смесей, содержащих поверхностноактивные добавки различного назначения
Нелинейная экспериментальностатистическая модель образования грубодисперсных газовых эмульсий из водонефтяньтх смесей в присутствии синергетических композиций ПАВ Оценка влияния синергетической композиции на реологические свойства высокопарафинистой нефти, водонефтяной эмульсии
Выводы по разделу
ТЕХНОЛОГИЯ ПОВЫШЕНИЯ КПД СИСТЕМЫ ПОДЪЕМНИК КОМПРИМИРОВАННЫЙ ГАЗ
Способы подачи композиции ПАВ в поток ГЖС Оценка КПД системы подъемник компримированный газ до и при физикохимическом воздействии на нефтеводогазовый поток
Предложения по использованию технологии в подземном хранении газа Выводы по разделу 4 ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ


Сравнение этих результатов показывает, что затраты энергии на создание ГЖС такой дисперсности весьма малы по сравнению с затратами
энергии на подъем жидкости. Однако диспергаторы создают большие гидравлические сопротивления, и их КПД уменьшается с ростом расхода рабочего агента и требуемой дисперсности газа. Например, из экспериментальных исследований следует , что при создании дисперсности размером 0,4 мм КПД не превышает 0, , а при создании дисперсности размером 0,3 мм КПД не превышает 0, . Экстраполируя значение КПД диспергатора до размера 0,2 мм, получим значение КПД 0, при аппроксимации степенной функцией, коэффициент корреляции при этом Л2 0,. Следовательно, общие затраты энергии газлифтного газа на создание ГЖС такой дисперсности будут Адис , ,3 МДж, что составляет свыше затрат энергии на подъем добываемой жидкости. Отсюда вытекает, что возможность повышения КПД системы подъемник компримированный газ при применении диспергаторов может быть оценена путем тсхникоэкономичсских исследований. Из формулы Ад 3уог видно, что уменьшение поверхностного натяжения например, за счет добавки ПАВ прямо пропорционально снижает энергию дробления газового потока. Отсюда следует перспектива эффективного применения физикохимических методов интенсификации, основанных на использовании свойств поверхностных межфазных явлений неоднородных жидкостей растворов, содержащих поверхностноактивные молекулы. Известно, что применением физикохимических методов можно создать динамически устойчивые неравновесные пузырьковые структуры ГЖС при истинном газосодержаиии до 0,9 .

Рекомендуемые диссертации данного раздела